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[ASME] 读书笔记-TEMA2019版更新内容(下)

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发表于 2019-8-28 08:37:41 | 显示全部楼层 |阅读模式
                                                                                                   
CB-4.4.2.1 Longitudinal baffle纵向隔板
2007:
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2019:
4a93aaef22dcef39c1937576011e0f9c.png
解读:将纵向隔板厚度按照碳钢和不锈钢区分,碳钢厚度保持不变6.4,合金钢可以取3.2.
CB-4.4.2.3 纵向隔板焊脚高
2007:
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2019:
c46f5ff4e5dd305c9dec950b251bafe3.jpg
解读:内容未变,破解链式引用。2007版,C引用B,B引用A
2019版,C直接引用A
RCB-4.4.3  特殊工况的振动解决方案
2019新增:

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解读:对于RCB-4.4.3条中,1-4条的情况,应当如何考虑折流板,支持板和管束的振动,TEMA给出了4条建议:1. 在允许的压降范围内减小折流板间距。2. 在折流板上,入口和出口空间中设置额外的管排。3. 在折流板间提供额外的支撑板,且支撑不会阻碍管束中的流体流动。4. 修改折流板类型(比如管束振动,改成窗口不布管NTIW)。
RCB-4.5 折流板支撑间距说明
2019新增内容:

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解读:4.5节是关于一般折流板,支撑板的最大最小间距,和无支撑跨距的规定。实际折流板间距应该由传热或者水力学计算确定,且考虑操作工况,热负荷,消除流体诱发的振动。
RCB-4.6.1防冲挡板的设置2007:

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2019:

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解读:2019版将速度和密度的单位说明放在前面,避免后续用到速度和密度的地方都要单独写说明。
补充了单相流体的详细说明;补充了其它气体和Vapors是含有蒸汽Steam的。给出了当速度过快时的另个解决方案,增加入口分布段。防冲挡板的设置,基本和原来一样,详细可以看原来的文章:非磨蚀的气液混合物需不需要设置防冲板

新增RCB-4.6.2.5/6
2019:
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解读:防冲挡板可以用防冲杆或者入口分布段代替。

RCB-4.6.3管程防冲
2007:
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2019:

4135096d32f759b1302a40619816e85c.png
解读:管程防冲结构增加两相流体+轴向入口接管+ρv2值任一个满足时,就需设置。
对比GB151,说的是液体ρv2值+轴向入口接管。
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如上文所说的:
两相流体携带的能量大于单相流体,冲蚀更严重,所以说仅仅说液体是不合理的,建议修改。
RCB-4.8 旁路密封
2007:
6d48d2b0eedfa187aa15438d622dbada.png
2009:

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解读:新增旁路挡板、挡管等防短路结构要求。对比原先的简单的提及,2019版规定可是详细了很多。

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可以和API660的对照使用。

5b693a90106e1f6e00414a7fddda5140.png

RCB-4.9 釜式再沸器
2007:
c83848f5f6f9b8b7033739c3560f6ffc.png
2019:

004db1c25b6a3017efb3af5c849dc036.png

17f59e8b9043fc9269dcd9a244261e0a.png
解读:增加对于釜式再沸器的U形管束的滑道和限位板要求。
除了2007的角钢限位,新增了如上图的限位结构。
删除R-6.33,CB-6.33
2007:

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2019:删除要求解读:2007版CB-6.33中平面度见RCB-1.3有误,RCB-1.3是水压试验内容。2019删除R-6.33和CB-6.33对于分程隔板处的与垫片接触的密封面的平面度要求,因为这是一个制造公差要求,所以2019版将其移到第F-5章:
33f2e23853c841dbb57a811584111ef6.png
和2007的要求相比,相当于CB的要求与R的要求相同。
RCB-6.4 分程隔板槽最小宽度
2007:

83961ee0a58174d9f419850d127bf889.png
2019:
35596bc84c543e578bc86855c2fbf68e.png
解读:分程隔板槽最小宽度的表述修改。2007版对于<=23"的公称直径,2019版为<24"的公称直径,细微差别。
RCB-7.2 管板孔直径和公差
2007:

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2019:
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解读:增加说明: 超出表格范围的尺寸,允许插值和外推。原来有两种方式,一种是插值,一种是从严,当未明确时一般选用从严。现在规范允许采用插值方法。

RCB-7.2.4 液压胀接的管板孔开槽修改
2007:

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2019:
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解读:对于液压或爆炸胀管的管板孔槽的要求进行了修改。删除了大于76mm必须要开两个槽的要求。一般实际执行时还应该做管子管板拉脱试验,确认胀节结构。

RCB-7.3.1 管子管板的胀节接头
2007:

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2019:
f5f7ce7a2b0f4b2cc8f96068a452ff17.jpg

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解读:2019版给出了不同材料的管子胀管后的减薄率。因为胀管时,通过管子紧紧靠着管板孔内部膨胀,而在管子管板之间形成应力密封。管子胀接时,管壁会减薄。只有达到一定的减薄率,才能使得密封比较可靠。通过目标减薄率,可以计算出胀管后所需要的管子目标内径值。
所以必须测量前几个管子和孔径,以确认管壁减薄到目标值,达到减薄时的扭矩为目标扭矩,此扭矩用于实际的胀管。规范想通过让管子达到目标减薄率来保证密封的效果。

RCB-9.1.3 分程隔板
2007:

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2019:

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解读:2019增加分程隔板的Step machined.

新增RCB-10.2.2 安放式接管

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解读:新增了何时应考虑采用UW-16.1的安放式接管。一般是壳体壁厚太厚或者接管直径太小时,可以选用安放式接管。

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采用安放式接管时,在焊接前后,对于筒体开孔处,应增加无损检测,避免筒体分层的影响。

删除2007的RCB-10.7
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解读:大直径法兰和普通法兰一样,都需要符合ASME的要求。


RCB-11.7增加Br的取值
新增:

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解读:对于垫片的有效宽度,按照ASME VIII I强制性附录2,应该取实际宽度的一半。
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RCB-11.8 新增带肩螺栓要求及示意图
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解读:带肩螺栓一般用在可抽管束。TEMA的数量要求和API660差不多,也是25%,至少4个。

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更新膨胀节计算
2007:

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2019:
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解读:2007采用的是两维轴对称模型,2019可以用两维轴对称模型或者一维线单元模型。用一维线单元做膨胀节的计算以前没有用过。一般二维的轴对称用的比较多。
如果有经验或者案例,请与我联系讨论。


Table D-3 增加法兰尺寸

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解读:不清楚为啥要为法兰列个表,而且这个法兰尺寸全部参照ASME B 16.5。大于24寸的都没有,实用性较低。
RGP-G-7.1.1 增加非对称鞍座计算
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解读:SW6已经有非对称鞍座计算了,PVElite也有,所以即使对现在的设计基本没有影响。

新增入口分布段
2019:

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解读:增加入口分布段的一些要求。对于入口流速过大,改善分布效果,减轻流体诱发的振动都有好处。

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管口载荷增加WRC537核算
RGP-RCB-10.6
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解读:WRC537采用拟合公式,计算的范围比WRC107要大,一般能够满足工程需要。
局部应力计算超界怎么办

RGP-RCB-11.5 删除大直径法兰
2007:
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2019:
fea5d86ddc4bcffe9c452596c50d1ba3.png
解读:删除大直径低压法兰的一些特殊说明,法兰应按照ASME 和WRC 538。

新增污垢减缓设计方法
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解读:在设计时注意流速(剪切应力)和壁温可以防止明显的结垢。可以在设计中添加小的设计裕量(一般为<=30%)以解决设计不确定性,。比如对于冷却水,控制水温设计和操作不超过最大流体温度49度,不超过最高壁温60度。换热管内流速保持在大于1m/s,能够减缓结垢。一般由工艺确定,很多工程规定对于流速是大于1.5m/s.

管板计算2007,A.131:
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2019,A1.3.1

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解读:增加了U形管板不与管程和壳程焊接,但是兼做法兰时,等效压力的取值方法。U形管板兼做法兰,如下图所示:

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等效压力需要考虑螺栓的载荷的等效压力,这点比较费解。因为一般不考虑将螺栓载荷传递到管板上。
唯一能解释的是,这是种保守算法,考虑到水压试验时管板的法兰会有螺栓载荷传递过来。另外由于TEMA管板计算方法比较粗糙,一般现在都按照UHX来计算管板,即使修改,未必有人用。
总结TEMA 2019的改动内容不算多,并没有扩展设备的直径以及使用范围,对于大部分的结构,尺寸,公差并未做改动。更新修正了2007的错误,表达更为准确,增加了带肩螺栓,旁路挡板等详细结构。为详细的结构设计提供更多的依据。计算部分修改较少,对于膨胀节,还待进一步研究。

以上内容来自公众号压力容器唯心不易



               

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  发表于 2019-8-28 12:58

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TEMA2019版更新内容下,认真研究一下,谢谢
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